Tavalise elemendi paksus
Selle paksus on mm, millest mm moodustab kahe betoonikihi vahel asetsev isolatsioonimaterjal. Joonis 8: Cooki viltude probleem. Tüüpilised võrgusilmad on esitatud joonisel 8. Ruumilise HS-F mudeli jaoks tuleb kasutada esimest üheksateist stressilahendust. Selle osa, mis on põhjustatud kontsentreeritud ja hajutatud joonjõududest, saab määrata tavaliste lõplike elementide standardmenetlusega.
Nihkepõhiste hulknurksete elementide konstruktsioonides esinevate raskuste vältimiseks kasutasid mõned uurijad hulknurksete elementide väljatöötamiseks ka hübriidsete lõplike elementide meetodit. Tuginedes minimaalse täiendava energia põhimõttele, pakkusid Ghosh ja Mallett [34] välja Voronoi raku lõplike elementide meetodi VCFEMmilles nihke interpoleerimise funktsiooni pole vaja.
Elemendi kuju töötati välja katsetuste käigus, taotledes optimaalset suhet mõõtmete, massi ja kandevõime vahel.
Hellinger-Reissneri variatsiooniprintsiipi rakendades arendasid Zhang ja Katsube [35, 36] hübriidse polügoonse elemendi HPE hübriidsete polügoonsete elementide HPE abil, et simuleerida kandmisel ja avadel olevaid materjale.
Peng jt. Hiljuti Cen jt.
tavalise detaili pikkus ja elemendi normaalne paksus
Nad konstrueerisid mitmeid suurepärase jõudlusega elemente, näiteks 8-ja sõlmelised nelinurksed ja 4-sõlmelised nelinurksed puurimisvabadusega elemendid. Need nelinurksed elemendid ei ole tundlikud tugevalt moonutatud silmade suhtes ja võivad hästi töötada ka siis, kui elemendi kuju laguneb nõgusateks nelinurkadeks või kolmnurkadeks.
Олвин бросил корабль вправо, и они помчались вдоль линии этих колонн. Он напряженно размышлял, для какой же цели могли они предназначаться.
Neid nimetatakse kujuvabateks lõpuelementideks, kuna nende jõudlus on elementide kujudest sõltumatu. Lisaks saab seda HS-F meetodit oma paindliku teoreetilise raami tõttu suvalise hulknurkse elemendi väljatöötamiseks otse ja hõlpsalt laiendada.
Selles artiklis arendatakse ülaltoodud HS-F lähenemisviisi abil ruutkeskmist hulknurkset elementi. Selle töö paigutus on järgmine. Jaos 2 on lühidalt üle vaadatud 2D HS-F elementide meetod. Seejärel sõnastatakse 3.
Seina- ja katuseelement
Jaos 4 on esitatud mitu standardset arvnäidet, et kinnitada uue elemendi kõrge jõudlus. Lõpuks on 5. Lühike ülevaade lennuki HS-F elementide meetodist 2D lõplike elementide mudeli korral võib täiendava energiafunktsiooni kirjutada kujul [39—44], mille piires on elemendi paksus; on elemendi pindala; on elemendi piir; on elemendi pingevektor; on veojõu vektor elemendi piirid; andke elemendi piiride välimise normatiivi suunakosiinid; on nõuetele vastavuse elastsusmaatriks ja isotroopsete juhtumite korral saab seda väljendada eeldatava nihkevektoriga piki elemendi piire ja seda saab elemendi sõlmega interpoleerida.
Elementide stressiväljad eeldatakse järgmiselt: kus puuduvad teadaolevad stressiparameetrid; on stressilahenduse maatriks: Komponendid stressi interpolatsiooni funktsioonid on kõik tuletatud stressifunktsiooni fundenduslikest lahendustest.
Esimesed üheksateist lahendust on esitatud tabelis 1. Tabel 1: Airy stressifunktsiooni üheksateist põhimõttelist analüütilist lahendust ja sellest tulenevad stressilahendused tasapinna probleemile.
Вязание ЖАКЕТ, КАРДИГАН крючком для женщин, детей БЕСПЛАТНЫЙ подробный МАСТЕР КЛАСС - УЗОР СХЕМА Ч 1
Seetõttu on need komponendid ka fundamentaalsed stressilahendused, mis vastavad kõigile valitsevatele võrranditele. See on hübriidsete stressifunktsioonide HS-F hübriidsete elementide mudelite väljatöötamise põhipunkt. Minimaalse täiendava energia põhimõtte kohaselt [39—44] on meil olemas Kui rakendatakse taas minimaalse komplementaarse energia põhimõtet, saab hübriidse stressifunktsiooni HS-F elemendi meetodi lõplike elementide võrrandi kirjutada kõikjal, kus on 2D hübriidsete stressifunktsioonide elementide jäikuse maatriks: koos on elemendi ekvivalent koormusvektor.
Selle osa, mis on põhjustatud kontsentreeritud ja hajutatud joonjõududest, saab määrata tavaliste lõplike elementide standardmenetlusega.
1. Sissejuhatus
Ja kehajõudude põhjustatud osa annab Kui elemendi sõlme nihkevektor on lahendatud, saab elemendi mis tahes punkti pinged anda valemiga 3. Uue tasapinna ruutkeskmise polügoonse HS-F elemendi formulatsioonid Nagu näidatud joonisel 1, kaaluge suvalise küljega nelinurkset hulknurkset HS-F elementi; elemendi sõlme nihkevektor määratletakse vastavalt sellelevastavalt sõlmede nihe vastavalt - ja -suunas.
Joonis 1: Suvalise küljega polügoonne HS-F element. Nihke interpolatsioon mööda elemendi piiri Elemendi piiri nihkevektorit saab kirjeldada elemendi sõlme nihkevektoriga vt 4. Kolme sõlmega elemendi serva ja kui laskma korral kohaliku koordinaadi korral iga elemendi piiril ja. Seejärel saab maatriksiini 4 ekspresseerida selle serva puhul tähega 3.
tavalise detaili pikkus ja elemendi normaalne paksus
Maatriksi H hindamise protseduur 11 Suvalise küljega polügoonse elemendi korral tuleks maatriksiini 11 hinnata kogu elemendi piirides.
Seega saab numbri 11 ümber kirjutadaJa iga elemendi serva välise normaali ja kosinuse koosinus ja 2 on antud 15 ja 16 asendamine 18 -ga annab saagise Hindamiseks kasutatakse viit Gaussi integratsioonipunkti Maatriksi M hindamisprotseduur 8 Nagu on näidatud joonisel 2, võib mis tahes hulknurkse elemendi jagada mõneks alamnurgaks. Maatriksiini 8 hinnatakse kõigepealt igas alamnurgas standardse numbrilise integreerimise tehnika abil.
Uue kujuvaba lennukiga nelinurkne polügoonne hübriidne stressifunktsioon Abstraktne Uue tasapinnalise kvadraadivaba kujuvaba hübriidse stressifunktsiooni HS-F hulknurkse elemendi väljatöötamisel kasutatakse minimaalse täiendava energia põhimõtet ja Airy stressifunktsiooni põhilisi analüütilisi lahendusi. Ilma nihkeinterpolatsioonifunktsiooni ehitamata on uue mudeli koostised palju lihtsamad kui nihkepõhiste hulknurksete elementide oma ja neid saab degenereerida otse kolmnurkseteks või nelinurkseteks elementideks.
Ja nende väärtuste summa on lõplik maatriks. Kogu protseduuri saab automaatselt läbi viia arvutikoodi abil.
Joonis 2: Dodekagoonse elemendi domeenijaotused. Numbrilised näited Selles jaotises on uue ruutkeskmise hulknurkse HSF-AP β toimivuse testimiseks lahendatud mitu probleemi.
Tulemusi võrreldakse kahe järgmise elemendi tulemustega: PS2: ruutkeskmine hulknurkne splainelement, mis põhineb piirkonna koordinaatidel ja B-net meetodil, Chen et al. Patch Test Väike laik on jagatud mõneks suvaliseks hulknurkseks elemendiks joonisel 3. Piiri nihke tingimusteks loetakse piirisõlmede nihkeid. Pole tähtis, kas sisemised elementide servad on sirged või kõverad ning ükskõik, kas elementide kujundid on kumerad või nõgusad, saab iga sõlme nihke täpsed tulemused ja pinged suvalises punktis saada HSF-AP abil β element.
See näitab, et uus element läbib plaastri testi ja suudab seega tagada lahenduste lähenemise. Ristkülikukujulise plaadi puhta nihkekatse Nagu on näidatud joonisel 4, rakendatakse konsoolse ristkülikukujulise plaadi analüüsimiseks mitu hulknurkset võrku, millel on ühtlaselt jaotuvad nihkejõud. Mõelge tasapinna stressitingimustele; mudeli parameetreid võetakse järgmiselt:,, ja.
Abstraktne
On näha, et sõltumata sellest, kas võrgusilma elemendikujud on kumerad või nõgusad hulknurksed, võib saada järgmised täpsed lahendused [2]. Joonis 4: ristkülikukujuline plaat, millele on rakendatud lõikejõud. Konsoolpalgi puhas painutamise probleem Nagu on näidatud joonisel 5, rakendatakse tasapinnalises pingeolukorras konsooltalale pidevat paindemomenti.
Selle probleemi teoreetilised lahendused on esitatud järgmiselt: [48] Tala mõõtmed ja mõõtmed. Muud parameetrid on esitatud joonisel 5.
Pikkuste suurusjärgud
Arvutuste tegemiseks kasutatakse kaheksateist võrgusilma jaotust, mis sisaldab nõgusa ja kumera kujuga hulknurkseid elemente. Valitud punktide nihke- ja pingetulemused on toodud tabelis 2. Tabel 2: Puhtalt painutatud ülesande tulemused valitud kohtades joonis 5. Joonis 5: Konsoolpalgi puhas painutamise probleem.
On näha, et seni, kuni kõik elemendi servad püsivad sirged, saab element HSF-AP β abil alati täpseid nihkeid ja pingelahendusi. Isegi kui selle probleemi lahendamiseks kasutatakse suurt hulka silma, ei saa BFEM täpseid lahendusi [37]. Konsoolpalgi lineaarne painutamine Nagu on näidatud joonisel 6, rakendatakse tasapinnalise pinge all oleva konsooli lineaarset paindemomenti, mille põhjustab vaba otsa nihkejõud. Selle probleemi teoreetilised lahendused on esitatud järgmiselt: [48] Kasutatavad võrgusilma jaotused on toodud joonisel 6.
Kõik arvnäitajad on toodud tabelis 3. Kui tala ülemine ja alumine piir on jaotatud rohkemateks segmentideks, lähenevad tulemused kiirelt täpsetele lahendustele.
Navigeerimismenüü
Joonis 6: Konsoolpalgi sirge painde probleem. MacNeali õhuke konsoolkiire probleem [45] Nagu on näidatud joonisel 7, on MacNeali ja Harderi pakutud õhukese kiirgusega seotud probleemi lahendamiseks ette nähtud kuus uut võrgusilma jaotust [45]. Vaatluse all on kaks koormusjuhtumit: puhas painutamine ja ristisuunaline lineaarne painutamine.
Youngi moodul, Poissoni suhe ja tala paksus. Otsa läbipainde tulemused on toodud tabelis 4. Võib näha, et käesolev HSF-AP β element on hea jõudlusega: see ei võimalda mitte ainult pakkuda täpseid lahendusi puhta painutusjuhtumi jaoks, vaid annab ka ülitäpse tulemuse. Tabel 4: Tulemused valitud kohtades MacNeali õhukese kiirguse probleemi osas joonis 7.
Joonis 7: MacNeali õhuke tala probleem. Cooki kaldkiire probleem [49] Nagu on näidatud joonisel 8, rakendatakse tasapinnalise pinge korral kaldus konsoolile nihkega jaotunud koormust vabas servas.
Kui keskel, katuseharja kohal, on elemendi kõrgus mm, siis kohati on elemendis betoonikihi paksuseks ainult 20 mm. Kandetugevus on tagatud jäigastusribidega.
Toote ülevaade
Talade allosas on paksendused, millesse on peidetud pingearmatuur. Element valmistatakse kõrgemargilisest betoonist B70 tulepüsivusklassiga R45 kuni R Kalle tagab nõutava veeäravoolu.
Mooduliks on elementide laius 2,4 m. Seinaelement Kandev välisseinamoodul on tehases nn võileivaprintsiibil valmistatud betoonelement.